前言

　　300MW循环流化床锅炉机组是现在世界上在运的最大循环流化床机组，目前云南境内已经投运了4台300MW机组，到2007年底，预计共有6台机组投入商业运行。

　　从已经投运的4台机组的运行情况来看，300MW循环流化床锅炉的设计还是非常成功的，机组运行稳定，在不易熄火、低负荷稳定燃烧等方面表现出与普通煤粉 炉不同的特点;但同时也存在着运行调整复杂、炉内易磨损和结焦、非金属膨胀节易损坏、耐磨耐火材料易脱落等问题。影响循环流化床锅炉稳定运行的，既有设计、制造、施工等方面的原因，也有运行调整的原因。

　　由于世界范围内300MW循环流化床锅炉机组投运时间都还不长，对机组特性的认识还不够深入，投产后的实际运行反映出原ALSTOM的控制逻辑方案存在不 合理和不完善的地方。本文通过某厂300MW循环流化床锅炉机组的一次典型停机事故，对相关的主保护逻辑、辅机联锁逻辑、自动控制逻辑、机组控制方式进行了分析和改进。

　　一、机组概况

　　某厂300MW循环流化床锅炉岛为哈尔滨锅炉厂引进法国ALSTOM技术生产的HG-1025/17.5-L.HM37型锅炉，由裤衩型双布风板结构炉膛、高温绝热旋风分离器、自平衡“U”形回料阀、外置床、冷渣器和尾部对流烟道组成。锅炉采用并联配风系统，共设有两台一次风机、两台二次风机、两台引风机、五台高压流化风机和两台石灰石输送风机。

　　机组DCS系统采用美国metso公司的MAXDNA系统，控制方案在原有ALSTOM方案的基础上，参考了已投运300MW机组的运行情况，结合该厂的 辅机配置情况，在机组调试阶段进行了大量的修改完善。

　　二、引风机跳机事故

　　2007年1月15日，在机组整套启动期间，由于电气方面的原因，#1引风机突然跳闸，由此引起了炉膛压力的急剧变化，并导致了炉膛压力主保护动作，触发了锅炉跳闸，锅炉跳闸又联跳了汽机。事故过程的炉膛压力变化趋势如图1所示。

　　图1中，#1引风机跳闸后，引起了炉膛压力的急剧变化，14:59:14 #1引风机跳闸，14:59:17 #1二次风机跳闸，15:00:07炉膛正压超过4000Pa，炉膛压力保护动作触发锅炉跳闸，15:00:58炉膛负压又超过了-3000Pa，可以看 出事故过程中炉膛压力在正、负方向均发生了很大的变化。这种急剧的压力变化，一方面影响了机组的安全、稳定运行;另一方面从设备的使用寿命来说，炉内较大的压力变化，对膨胀节、耐磨耐火材料均是很大的冲击，不利于机组的长期稳定运行。

　　三、 事故原因分析及解决措施

　　从事故的直接原因来看，电气侧故障引起了#1引风机跳闸，从而导致了这次事故。但认真分析一下就会发现，单台辅机跳闸并不应该触发锅炉跳闸，所以引起事故的原因是多方面的，应该从多个方面加以分析和解决。

　　3.1 RB功能未及时投用

　　机组在高负荷下运行时，发生重要辅机跳闸，协调回路应该立即减负荷、减燃料，同时通过机组的自动控制回路保证主汽压力、主汽温度、再热器温度、炉膛压力、含氧量、汽包水位、除氧器水位、凝汽器水位等重要参数的控制。由于在基建调试阶段，RB功能还未投用，以致#1引风机跳闸后，燃料量没有及时减下来，相应 总风量指令也没有减少，#1二次风机跳闸后，#2二次风机导叶继续开大，导致送风过量，是炉膛压力冲高的一个重要原因。

　　所以，及时投用RB，对保证机组安全、稳定运行，将发挥积极的作用。

　　3.2 引风机出力不足

　　由于辅机设备选型不同，该厂在负荷270 MW、给煤量200t/h时，引风机静叶开度已在80%以上，且其中一台引风机电流已接近额定电流;而负荷在300MW、给煤量210t/h的已投运参考 电厂的引风机静叶开度均小于60%。#1引风机跳闸时，#2引风机静叶虽然及时开大，补偿#1引风机的出力，但#1引风机跳闸时#2引风机静叶开度已到达 84%，#2引风机的调整余量是很有限的。在机组整套启动中，引风机出力达不到设计要求，严重影响了机组的带负荷能力。引风机出力不足，是炉膛压力冲高的一个重要原因。

　　3.3 辅机联锁时间过长

　　在两台二次风机均运行时，#1引风机跳闸，要联跳#1二次风机。从动作结果来看，逻辑联锁没有问题，但联跳时间过长，#1引风机跳闸后，经过3秒钟#1二 次风机才跳闸。辅机联锁时间过长，也是炉膛压力冲高的一个重要原因。

　　利用DCS系统的SOE记录功能，我们做了引风机、送风机的辅机联锁试验。通过模拟引风机的跳闸信号，从SOE记录来看，引风机联跳同侧送风机的时间均在 2.7秒左右;检查DCS系统中风烟系统主要辅机联锁逻辑运算周期均为500ms，将运算周期由500ms改为100ms再重复做辅机联锁试验，引风机联 跳同侧二次风机的时间均在300ms以内。

　　3.4 对总风量指令上限进行限制

　　原总风量指令是由风/煤比计算而来的，所以#1引风机和#1二次风机跳闸后，燃料量未减，总风量指令也未减小，以致送风过量。如果此时#2引风机有足够的 调整余量，那么还是可以实现炉膛压力控制的。

　　从机组安全运行的角度考虑，针对设备出力情况，对总风量指令回路考虑加入引风机的出力上限限制。总风量指令由原来的风/煤指令改为：针对吸风机运行台数给 出的风量指令与原风/煤指令的小选值。吸风机运行台数的风量指令根据试验定为：1台吸风机运行允许送风量450kNm3/h，2台吸风机运行允许送风量 1100kNm3/h。

　　这样，可以对进入炉膛的总风量进行上限限制，保证引风机在出力范围内实现对炉膛压力的控制;同时，为了保证炉内燃烧，在烟气含氧量小于1.5%时，对燃料 量进行闭锁增，避免进入炉内的送风不足。

　　3.5 对引、送风调节回路进行调整

　　如图1，在原来的控制方案中，#1引风机联跳#1二次风机，相应控制回路中#1二次风机的导叶取消分配，原#1二次风机的出力由#2二次风机来补上，送风 不减反增地进入炉膛，而此时#2引风机静叶开度已到最大，已经没有调整余度去控制炉膛正压。

　　针对这种情况，同时结合总风量回路的调整，对于送风、引风调节回路，单台风机跳闸时，风机出力不再叠加到另一台风机上，风机导叶根据被调量进行调节。

　　3.6 增加锅炉跳闸联跳引风机

　　根据原逻辑，锅炉跳闸只联跳一次风机和高压流化风机，停止炉膛内的物料循环，而不联跳引风机和送风机，目的是保持炉内的烟气循环;在锅炉跳闸的所有触发条件中，只有炉膛压力低低既触发锅炉跳闸，还联跳引风机;即除炉膛压力低低外的入口条件，只触发锅炉跳闸，不会联跳引风机。

　　图1中锅炉跳闸时，#2引风机静叶已全开，锅炉跳闸联跳一次风机和高压流化风机虽然使进入炉膛内的总风量减少很多，但风量测量单元是有测量延时的，同时由于#2引风机静叶输出早就已经饱和，必须总风量减小到一定量才开始关小，而且引风机静叶往下关也需要一定时间，最终导致一次风机和高压流化风机跳闸引起的风量减小速度超过引风机静叶回关速度，所以出现了图1中锅炉跳闸后炉膛负压冲向了-3000Pa。

　　从锅炉安全的角度考虑，在锅炉主保护逻辑中，增加锅炉跳闸联跳引风机(送风机由引风机来联跳)逻辑，即不论锅炉跳闸的入口条件是什么，只要发生锅炉跳闸，都要联跳引风机和送风机。

　　3.7 建议增加锅炉联跳汽机的判断条件

　　图1中锅炉跳闸后，通过机炉大联锁联跳了汽机。但300MW循环流化床锅炉在炉膛和外置床内有大量的热床料，蓄热量非常大，锅炉跳闸后在一定时间内仍能保 持主汽流量和蒸汽品质，所以锅炉跳闸后并不一定要跳汽机，如果能在短时间内排除锅炉侧故障，那么这期间汽机是可以不用解列的。

　　从已投运的300MW参考电厂的实际运行来看，由于锅炉内大量的热量蓄积，运行中曾出现锅炉跳闸后5个多小时，汽机仍保持并网运行。所以，针对300MW 循环流化床锅炉的特点，如果既考虑保证机组安全，又尽量利用循环流化床的优点，尽量减少停机，这样可以给电厂减少不必要的经济损失。

　　因此建议增加锅炉联跳汽机的判断条件，参考方案如下：增加主汽温低于430℃报警、主汽温变化率高(5℃/MIN)报警、主汽温变化率低(-5℃ /MIN)报警、主汽温过热度低(120℃)报警和主汽温过热度低低(100℃)报警，以便在锅炉跳闸后主蒸汽品质不高时及时停机。

　　四、结论

　　本文根据停机事故反映出的问题，结合机组的实际情况，对机组的控制逻辑进行了相应调整和优化。修改后的控制方案，既考虑了机组正常运行时的调节和控制，也考虑了事故工况下机组的安全、稳定、经济运行，是一种更优化、更合理